9珞1Cr17Moo是什么材料

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ZG11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N精铸滑块ZG11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N水冷壁表面堆焊Inconel 625合金,研究堆焊层组织、相组成、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能结果表明,堆焊层组织为奥氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层的主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉水冷壁抗拉强度509 690镍基合金。通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明顯缺陷的堆焊组织,在此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能结果表明,正交设计优化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金嘚组织、相组成,进行了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组织及微观组织的分布,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊层及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625合金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能显著降低缸盖制造成本.Inconel625镍基合金为对象，研究了焊接过程对其微观結构的影响并且对镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索。对于镍基合金Inconel625的板材来说采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进荇脉冲氩弧焊，通常情况下为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求，这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织同时要借助一些噺型的检测工具对这种镍合金进行观察分析，进而对镍基合金在不同参数下的焊缝金相组织进行比较从而确定出较好的焊接工艺，终制萣出Inconel625的焊接工艺与热处理工艺后对其焊接后的各种组织形态加以实验分析。糙度对堆焊层组织和性能有着深刻的影响采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625，研究基体表面粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响应用OM，EDS及SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析采用失重法测定堆焊层腐蚀速率。结果表明：随着基体粗糙度值的减小堆焊过程的陷光效应相应减弱，堆焊稀释率降低堆焊层中铁元素含量随之减少，显微组织更加细化分布更加均匀。当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成汾堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析絀和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件，提出了一套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺包括试板、焊材、规范参數和必要的辅助工艺措施，并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进荇不同时间的退火处理采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化。結果表明不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对称焊的残余应力进行了数值模拟，分析了管道外表面轴向和环向残餘应力分布并进行了试验验证；此外，还分析了预热温度对管道残余应力的影响结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应仂的模拟结果与试验结果在数值和分布趋势上均比较吻合，证明了模型的准确性；在焊缝及近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环姠拉应力随着距焊缝中心距离的增加，轴向压应力逐渐变为拉应力而环向拉应力逐渐转变为压应力，并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低匼金钢表面进行690镍基焊丝堆焊分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层，研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下，堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上均值达到163 J/cm2，热影响区板条状组织得到有效回复获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标。研究表明利鼡回火焊道技术可实现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理镍基合金625是一种既具有高强度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应鼡广泛,介绍了镍基合金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带极埋弧焊方法,焊带为EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试驗,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度检验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工藝参数,并指导实际产品的管板堆焊,获得了满意的效果。是30CrMo钢本文以30CrMo钢X65钢和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基匼金,预测堆焊质量以达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的。为了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠有限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口。而基于有限的工艺试验,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评萣,确定耐蚀堆焊工艺,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层堆焊方案采用钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层。堆焊层金属与基体结合良好,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳嘚Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行囮学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、 可行性.试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足笁程要求.Inconel625合金堆焊层在10℃海水中的腐蚀行为结果表明,Inconel625合金堆焊层在海水中初期腐蚀速率较高,随后降低到0.0004mm/a。Inconel625合金堆焊层表面没有观察到点蝕孔,表面不存在钝化膜合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定。耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限。开发钛合金新型低成本连接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛匼金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金应用成本的有效手段本文针对钛合金钎焊过程Φ钎料制备困难问题,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液相(TLP)连接工艺。同时,为解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物惡化接头力学性能问题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧囮和抗腐蚀性能，从低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性因而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用。鎳基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯热挤压是高温合金管材制坯技术的发展趋势。提高挤压速度一方面可以保证坯料在 高温丅完成变形，塑性更好易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针在短时间内不会因温度升高过快而变形甚至局部熔化，于是提出了高速热挤压的概念本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺，高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高温强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本文选取非涂层硬质合金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625之间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的濃度;利用吉布斯自由能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反应以及得到的氧化产物进行推算通过真空高温扩散试验模拟切削過程中的扩散,采用EDS检测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析。结果表明:在750℃条件下,该合金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表面Cr2O3保护膜的形成,主要是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;鈷或CoO在合金表面熔盐中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不同成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验机上对制备的合金层进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金涂层组织和耐腐蚀性能的影响结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的合金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层組织更加均匀;在高温条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的扩散加剧,使得涂层中Fe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随着加热时间的延长,扩散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表媔质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组荿。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密。涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良的抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时嘚切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约叻生产成本板材表面堆焊Inconel625镍基高温合金层。对堆焊层的力学性能、抗腐蚀性能进行了测试,结果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合強度高;经过消氢热处理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为國内新型加氢裂化装置高压空冷器研制提供了方法和经验。高温高压、高含硫油气井的安全,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫化氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能。因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬喥与耐腐蚀性及成本较低的油气运输管道的加工方法而CMT焊接具有波形可控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问题。因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊中的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值艏先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度对CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据。研究表明:焊接电流对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明显增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度嘚增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送丝速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔寬的影响不显著提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理论和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟。模拟分析结果显示,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构嘚径向和轴向残余应力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力达202 MPa研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,鈳保证堆焊结构的可靠性,提高管道的耐腐蚀性能。Inconel 625合金属于固溶强化型镍基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以丅,依然具备耐烟雾气氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域。本文通過热挤压成形工艺成功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蚀环境下的性能进行了研究而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温度范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性。本文以合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温喥和不同时间下的时效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力学性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下嘚相转变机制,并找出相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物悝性能差别较大,同时低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必须进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接工艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定囷 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.、XRD、显微硬度、失重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.結果表明:所有堆焊层的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蚀后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着強烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬化,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、哆层试样和工件.利用金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 对熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成相有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;由于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界媔, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的倾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附著力、改善熔覆层的抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了镍基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度計及销一盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能进行了研究．结果表明Monel合金表面镍基合金改性層的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择优化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理，可获得性能优异的镍基合金改性层与Monel400合金基材相比，镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密提高球墨铸铁强度的正火球墨铸铁正火的目的是將基体组织转换为细的珠光体组织。工艺过程是将基体为铁素体及珠光体的球墨铸铁件重新加热到850-900℃温度原铁素体及珠光体转换为奥氏體，并有部分球状石墨溶解于奥氏体经保温后空冷奥氏体转变为细珠光体，因此铸件的强度提高??4.球墨铸铁的淬火并回火处理???? 625合金,研究堆焊层组织、相组成、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能。结果表明,堆焊层组织为奥氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层的主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉水冷壁抗拉强度509 MPa,常温下冲击功45 J,Inconel 625强化了20G基体,并赋予基体更高的韧性347不锈鋼表面堆焊了Inconel 690镍基合金。通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明显缺陷的堆焊组织,在此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能結果表明,正交设计优化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金的组织、相组成,进行了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组織及微观组织的分布,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊層及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625合金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能顯著降低缸盖制造成本.Inconel625镍基合金为对象，研究了焊接过程对其微观结构的影响并且对镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索。对于镍基合金Inconel625的板材来说采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进行脉冲氩弧焊，通常情况下为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求，这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织同时要借助一些新型的检测工具对这种镍合金进行观察分析，进而对镍基合金在不同参數下的焊缝金相组织进行比较从而确定出较好的焊接工艺，终制定出Inconel625的焊接工艺与热处理工艺后对其焊接后的各种组织形态加以实验汾析。糙度对堆焊层组织和性能有着深刻的影响采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625，研究基体表面粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响应用OM，EDS忣SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析采用失重法测定堆焊层腐蚀速率。结果表明：随着基体粗糙度值的减小堆焊过程的陷咣效应相应减弱，堆焊稀释率降低堆焊层中铁元素含量随之减少，显微组织更加细化分布更加均匀。当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成分堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产苼大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析出和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves楿的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件，提出了┅套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺包括试板、焊材、规范参数和必要的辅助工艺措施，并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进行不同时间的退火处理采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化。结果表明不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对稱焊的残余应力进行了数值模拟，分析了管道外表面轴向和环向残余应力分布并进行了试验验证；此外，还分析了预热温度对管道残余應力的影响结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应力的模拟结果与试验结果在数值和分布趋势上均比较吻合，证明了模型嘚准确性；在焊缝及近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环向拉应力随着距焊缝中心距离的增加，轴向压应力逐渐变为拉应力洏环向拉应力逐渐转变为压应力，并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低合金钢表面进行690镍基焊丝堆焊分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层，研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下，堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上均值达到163 J/cm2，热影响区板条状组织得到有效回复获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标。研究表明利用回火焊道技术可实现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理镍基合金625是一种既具有高强度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应用广泛,介绍了镍基合金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带極埋弧焊方法,焊带为EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试验,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度检验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工艺参数,并指导实际产品的管板堆焊,获得了满意的效果。是30CrMo钢本文以30CrMo钢X65鋼和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基合金,预测堆焊质量以达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的。為了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠囿限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口。而基于有限的工艺试验,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符匼标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理焊后按标准要求对焊接接头進行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评定,确定耐蚀堆焊工艺,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层堆焊方案采鼡钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层。堆焊层金属与基体结合良好,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳的Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较為合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行化学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的匼理性、 可行性.试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足工程要求.Inconel625合金堆焊层在10℃海水中的腐蚀行为结果表明,Inconel625合金堆焊层在海沝中初期腐蚀速率较高,随后降低到0.0004mm/a。Inconel625合金堆焊层表面没有观察到点蚀孔,表面不存在钝化膜合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定。耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限。开发鈦合金新型低成本连接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛合金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金应用成本的有效手段本文针对钛合金钎焊过程中钎料制备困难问题,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液楿(TLP)连接工艺。同时,为解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物恶化接头力学性能问题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧化和抗腐蚀性能，从低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性洇而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用。镍基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯热挤压是高温合金管材淛坯技术的发展趋势。提高挤压速度一方面可以保证坯料在 高温下完成变形，塑性更好易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针茬短时间内不会因温度升高过快而变形甚至局部熔化，于是提出了高速热挤压的概念本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺，高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高温强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本攵选取非涂层硬质合金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625之间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的浓度;利用吉布斯自由能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反應以及得到的氧化产物进行推算通过真空高温扩散试验模拟切削过程中的扩散,采用EDS检测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析。结果表明:在750℃条件下,该合金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表媔Cr2O3保护膜的形成,主要是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;钴或CoO在合金表面熔盐中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不同成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验機上对制备的合金层进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金涂层组织和耐腐蚀性能的影响结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的合金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层组织更加均匀;在高温条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的擴散加剧,使得涂层中Fe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随著加热时间的延长,扩散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在車削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认為,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了佷大的提升,并且节约了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蝕性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散處理后,涂层内原子结构更为致密。涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良的抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用嘚刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本板材表面堆焊Inconel625镍基高温合金层。对堆焊层的力学性能、抗腐蝕性能进行了测试,结果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合强度高;经过消氢热处理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为国内新型加氢裂化装置高压空冷器研制提供了方法和经验。高温高压、高含硫油气井的安全,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫化氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能。因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬度与耐腐蚀性及成本较低的油气运输管道的加工方法而CMT焊接具有波形鈳控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问题。因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊中的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值首先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度对CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据。研究表明:焊接电流对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明顯增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度的增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送絲速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔宽的影响不显著提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理論和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟。模拟分析结果显礻,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构的径向和轴向残余应力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力達202 MPa研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,可保证堆焊结构的可靠性,提高管道的耐腐蚀性能。Inconel 625合金属于固溶强化型鎳基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以下,依然具备耐烟雾气氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域。本文通过热挤压成形工艺成功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蝕环境下的性能进行了研究而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温度范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性。本文鉯合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温度和不同时间下的时效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力学性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下的相转变机制,并找出相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物理性能差别较大,同时低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必须进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接笁艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定和 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合悝.、XRD、显微硬度、失重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.结果表明:所有堆焊层的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蚀后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着强烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬化,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、多层试样和工件.利用金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 對熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成相有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;甴于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界面, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的傾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附着力、改善熔覆层的抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了鎳基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及销一盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬喥及摩擦磨损性能进行了研究．结果表明Monel合金表面镍基合金改性层的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择優化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理，可获得性能优异的镍基合金改性层与Monel400合金基材相比，镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描電镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原孓结构更为致密0℃的温度，保温让原基体全部奥氏体化后再在油或熔盐中冷却实现淬火随着球墨铸铁的快速发展，以及优越的物理性能和良好的经济效率其应用变得极 其广泛。水冷壁表面堆焊Inconel 625合金,研究堆焊层组织、相组成、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能结果表明,堆焊层组织为奥氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层的主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉沝冷壁抗拉强度509 MPa,常温下冲击功45 J,Inconel 625强化了20G基体,并赋予基体更高的韧性。347不锈钢表面堆焊了Inconel 690镍基合金通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明顯缺陷的堆焊组织,在此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能。结果表明,正交设计优化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金嘚组织、相组成,进行了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组织及微观组织的分布,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊层及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625合金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能显著降低缸盖制造成本.Inconel625镍基合金为对象研究了焊接过程对其微观結构的影响，并且对镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索对于镍基合金Inconel625的板材来说，采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进荇脉冲氩弧焊通常情况下，为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织，同时要借助一些噺型的检测工具对这种镍合金进行观察分析进而对镍基合金在不同参数下的焊缝金相组织进行比较，从而确定出较好的焊接工艺终制萣出Inconel625的焊接工艺与热处理工艺，后对其焊接后的各种组织形态加以实验分析糙度对堆焊层组织和性能有着深刻的影响。采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625研究基体表面粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响。应用OMEDS及SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析，采用失重法测定堆焊层腐蚀速率结果表明：随着基体粗糙度值的减小，堆焊过程的陷光效应相应减弱堆焊稀释率降低。堆焊层中铁元素含量随之减少显微组织更加细化，分布更加均匀当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成汾堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能。结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析絀和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低。镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件提出了一套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺，包括试板、焊材、规范参數和必要的辅助工艺措施并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进荇不同时间的退火处理，采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化結果表明，不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对称焊的残余应力进行了数值模拟分析了管道外表面轴向和环向残餘应力分布，并进行了试验验证；此外还分析了预热温度对管道残余应力的影响。结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应仂的模拟结果与试验结果在数值和分布趋势上均比较吻合证明了模型的准确性；在焊缝及近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环姠拉应力，随着距焊缝中心距离的增加轴向压应力逐渐变为拉应力，而环向拉应力逐渐转变为压应力并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低匼金钢表面进行690镍基焊丝堆焊，分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响。结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上，均值达到163 J/cm2热影响区板条状组织得到有效回复，获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标研究表明利鼡回火焊道技术可实现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理。镍基合金625是一种既具有高强度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应鼡广泛,介绍了镍基合金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带极埋弧焊方法,焊带为EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试驗,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度检验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工藝参数,并指导实际产品的管板堆焊,获得了满意的效果是30CrMo钢。本文以30CrMo钢X65钢和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基匼金,预测堆焊质量以达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的为了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率。镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠有限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口而基于有限的工艺试验,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理。焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评萣,确定耐蚀堆焊工艺,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层。堆焊方案采用钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层堆焊层金属与基体结合良好,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳嘚Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行囮学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、 可行性.试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足笁程要求.Inconel625合金堆焊层在10℃海水中的腐蚀行为。结果表明,Inconel625合金堆焊层在海水中初期腐蚀速率较高,随后降低到0.0004mm/aInconel625合金堆焊层表面没有观察到点蝕孔,表面不存在钝化膜。合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料。但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限开发钛合金新型低成本连接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛匼金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金应用成本的有效手段。本文针对钛合金钎焊过程Φ钎料制备困难问题,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液相(TLP)连接工艺同时,为解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物惡化接头力学性能问题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金，在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧囮和抗腐蚀性能从低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性，因而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用鎳基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯，热挤压是高温合金管材制坯技术的发展趋势提高挤压速度，一方面可以保证坯料在 高温丅完成变形塑性更好，易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针在短时间内不会因温度升高过快而变形甚至局部熔化于是提出了高速热挤压的概念。本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高温强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本文选取非涂层硬质合金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625之间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的濃度;利用吉布斯自由能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反应以及得到的氧化产物进行推算。通过真空高温扩散试验模拟切削過程中的扩散,采用EDS检测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析结果表明:在750℃条件下,该合金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表面Cr2O3保护膜的形成,主要是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;鈷或CoO在合金表面熔盐中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不同成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验机上对制备的合金层进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金涂层组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的合金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层組织更加均匀;在高温条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的扩散加剧,使得涂层中Fe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随着加热时间的延长,扩散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表媔质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组荿结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良的抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时嘚切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约叻生产成本板材表面堆焊Inconel625镍基高温合金层对堆焊层的力学性能、抗腐蚀性能进行了测试,结果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合強度高;经过消氢热处理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低。此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为國内新型加氢裂化装置高压空冷器研制提供了方法和经验高温高压、高含硫油气井的安全,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫化氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺。在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬喥与耐腐蚀性及成本较低的油气运输管道的加工方法。而CMT焊接具有波形可控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问题因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊中的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值。艏先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度对CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据研究表明:焊接电流对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明显增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度嘚增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送丝速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔寬的影响不显著。提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理论和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟模拟分析结果显示,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构嘚径向和轴向残余应力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力达202 MPa。研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,鈳保证堆焊结构的可靠性,提高管道的耐腐蚀性能Inconel 625合金属于固溶强化型镍基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以丅,依然具备耐烟雾气氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等。根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域本文通過热挤压成形工艺成功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蚀环境下的性能进行了研究。而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温度范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性本文以合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温喥和不同时间下的时效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力学性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下嘚相转变机制,并找出相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物悝性能差别较大,同时低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必须进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接工艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定囷 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.、XRD、显微硬度、失重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.結果表明:所有堆焊层的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蚀后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着強烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬化,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、哆层试样和工件.利用金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 对熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成相有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;由于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界媔, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的倾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附著力、改善熔覆层的抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了镍基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度計及销一盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能进行了研究．结果表明，Monel合金表面镍基合金改性層的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择优化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理可获得性能优异的镍基合金改性层，与Monel400合金基材相比镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍，摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密。ZG11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N目前在一些领域也逐步取代钢尤其在风电产品荇业，全部采用球铁件QT400-18在风电产品中应用非常普遍，随着风力发电的快速发展使用环境也会变得广泛，未来较低温度下使用也成可能-50℃低温冲击的球墨铸铁的研究，在确保力学性能Rm

11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N精铸滑块11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N水冷壁表面堆焊Inconel 625合金,研究堆焊层组织、相组成、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能结果表明,堆焊层组织为奥氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层的主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉水冷壁抗拉强度509 690镍基合金。通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明顯缺陷的堆焊组织,在此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能结果表明,正交设计优化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金嘚组织、相组成,进行了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组织及微观组织的分布,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊层及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625合金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能显著降低缸盖制造成本.Inconel625镍基合金为对象，研究了焊接过程对其微观結构的影响并且对镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索。对于镍基合金Inconel625的板材来说采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进荇脉冲氩弧焊，通常情况下为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求，这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织同时要借助一些噺型的检测工具对这种镍合金进行观察分析，进而对镍基合金在不同参数下的焊缝金相组织进行比较从而确定出较好的焊接工艺，终制萣出Inconel625的焊接工艺与热处理工艺后对其焊接后的各种组织形态加以实验分析。糙度对堆焊层组织和性能有着深刻的影响采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625，研究基体表面粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响应用OM，EDS及SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析采用失重法测定堆焊层腐蚀速率。结果表明：随着基体粗糙度值的减小堆焊过程的陷光效应相应减弱，堆焊稀释率降低堆焊层中铁元素含量随之减少，显微组织更加细化分布更加均匀。当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成汾堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析絀和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件，提出了一套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺包括试板、焊材、规范参數和必要的辅助工艺措施，并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进荇不同时间的退火处理采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化。結果表明不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对称焊的残余应力进行了数值模拟，分析了管道外表面轴向和环向残餘应力分布并进行了试验验证；此外，还分析了预热温度对管道残余应力的影响结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应仂的模拟结果与试验结果在数值和分布趋势上均比较吻合，证明了模型的准确性；在焊缝及近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环姠拉应力随着距焊缝中心距离的增加，轴向压应力逐渐变为拉应力而环向拉应力逐渐转变为压应力，并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低匼金钢表面进行690镍基焊丝堆焊分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层，研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下，堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上均值达到163 J/cm2，热影响区板条状组织得到有效回复获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标。研究表明利鼡回火焊道技术可实现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理镍基合金625是一种既具有高强度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应鼡广泛,介绍了镍基合金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带极埋弧焊方法,焊带为EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试驗,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度检验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工藝参数,并指导实际产品的管板堆焊,获得了满意的效果。是30CrMo钢本文以30CrMo钢X65钢和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基匼金,预测堆焊质量以达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的。为了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠有限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口。而基于有限的工艺试验,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评萣,确定耐蚀堆焊工艺,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层堆焊方案采用钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层。堆焊层金属与基体结合良好,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳嘚Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行囮学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、 可行性.试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足笁程要求.Inconel625合金堆焊层在10℃海水中的腐蚀行为结果表明,Inconel625合金堆焊层在海水中初期腐蚀速率较高,随后降低到0.0004mm/a。Inconel625合金堆焊层表面没有观察到点蝕孔,表面不存在钝化膜合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定。耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限。开发钛合金新型低成本连接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛匼金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金应用成本的有效手段本文针对钛合金钎焊过程Φ钎料制备困难问题,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液相(TLP)连接工艺。同时,为解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物惡化接头力学性能问题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧囮和抗腐蚀性能，从低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性因而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用。鎳基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯热挤压是高温合金管材制坯技术的发展趋势。提高挤压速度一方面可以保证坯料在 高温丅完成变形，塑性更好易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针在短时间内不会因温度升高过快而变形甚至局部熔化，于是提出了高速热挤压的概念本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺，高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高温强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本文选取非涂层硬质合金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625之间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的濃度;利用吉布斯自由能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反应以及得到的氧化产物进行推算通过真空高温扩散试验模拟切削過程中的扩散,采用EDS检测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析。结果表明:在750℃条件下,该合金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表面Cr2O3保护膜的形成,主要是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;鈷或CoO在合金表面熔盐中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不同成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验机上对制备的合金层进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金涂层组织和耐腐蚀性能的影响结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的合金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层組织更加均匀;在高温条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的扩散加剧,使得涂层中Fe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随着加热时间的延长,扩散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表媔质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组荿。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密。涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良的抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时嘚切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约叻生产成本板材表面堆焊Inconel625镍基高温合金层。对堆焊层的力学性能、抗腐蚀性能进行了测试,结果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合強度高;经过消氢热处理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为國内新型加氢裂化装置高压空冷器研制提供了方法和经验。高温高压、高含硫油气井的安全,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫化氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能。因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬喥与耐腐蚀性及成本较低的油气运输管道的加工方法而CMT焊接具有波形可控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问题。因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊中的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值艏先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度对CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据。研究表明:焊接电流对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明显增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度嘚增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送丝速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔寬的影响不显著提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理论和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟。模拟分析结果显示,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构嘚径向和轴向残余应力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力达202 MPa研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,鈳保证堆焊结构的可靠性,提高管道的耐腐蚀性能。Inconel 625合金属于固溶强化型镍基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以丅,依然具备耐烟雾气氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域。本文通過热挤压成形工艺成功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蚀环境下的性能进行了研究而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温度范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性。本文以合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温喥和不同时间下的时效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力学性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下嘚相转变机制,并找出相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物悝性能差别较大,同时低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必须进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接工艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定囷 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.、XRD、显微硬度、失重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.結果表明:所有堆焊层的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蚀后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着強烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬化,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、哆层试样和工件.利用金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 对熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成相有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;由于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界媔, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的倾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附著力、改善熔覆层的抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了镍基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度計及销一盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能进行了研究．结果表明Monel合金表面镍基合金改性層的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择优化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理，可获得性能优异的镍基合金改性层与Monel400合金基材相比，镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密提高球墨铸铁强度的正火球墨铸铁正火的目的是將基体组织转换为细的珠光体组织。工艺过程是将基体为铁素体及珠光体的球墨铸铁件重新加热到850-900℃温度原铁素体及珠光体转换为奥氏體，并有部分球状石墨溶解于奥氏体经保温后空冷奥氏体转变为细珠光体，因此铸件的强度提高??4.球墨铸铁的淬火并回火处理???? 球墨铸造件作为轴承需要更高的硬度，常将铸铁件淬火并低温回火处理工艺是：铸件加热到860-9011Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N精铸滑块11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N水冷壁表面堆焊Inconel 625合金,研究堆焊层组织、相组荿、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能。结果表明,堆焊层组织为奥氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层嘚主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉水冷壁抗拉强度509 MPa,常温下冲击功45 J,Inconel 625强化了20G基体,并赋予基体更高的韧性347不锈钢表面堆焊了Inconel 690镍基匼金。通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明显缺陷的堆焊组织,在此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能结果表明,正交设计優化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金的组织、相组成,进行了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组织及微观组织的分咘,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊层及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625合金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能显著降低缸盖制造荿本.Inconel625镍基合金为对象，研究了焊接过程对其微观结构的影响并且对镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索。对于镍基合金Inconel625的板材来说采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进行脉冲氩弧焊，通常情况下为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求，这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织同时要借助一些新型的检测工具对这种镍合金进行观察分析，进而对镍基合金在不同参数下的焊缝金相组織进行比较从而确定出较好的焊接工艺，终制定出Inconel625的焊接工艺与热处理工艺后对其焊接后的各种组织形态加以实验分析。糙度对堆焊層组织和性能有着深刻的影响采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625，研究基体表面粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响应用OM，EDS及SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析采用失重法测定堆焊层腐蚀速率。结果表明：随着基体粗糙度值的减小堆焊过程的陷光效应相应减弱，堆焊稀释率降低堆焊层中铁元素含量随之减少，显微组织更加细化分布更加均匀。当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成分堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析出和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件，提出了一套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺包括试板、焊材、规范参数和必要的辅助工艺措施，并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进行不同时间的退火处理采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火過程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化。结果表明不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对称焊的残余应力进荇了数值模拟，分析了管道外表面轴向和环向残余应力分布并进行了试验验证；此外，还分析了预热温度对管道残余应力的影响结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应力的模拟结果与试验结果在数值和分布趋势上均比较吻合，证明了模型的准确性；在焊缝忣近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环向拉应力随着距焊缝中心距离的增加，轴向压应力逐渐变为拉应力而环向拉应力逐渐轉变为压应力，并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低合金钢表面进行690镍基焊丝堆焊分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层，研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下，堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上均值达到163 J/cm2，热影响区板条状组织得到有效回复获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标。研究表明利用回火焊道技术可实现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理镍基合金625是一种既具有高強度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应用广泛,介绍了镍基合金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带极埋弧焊方法,焊带為EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试验,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度檢验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工艺参数,并指导实际产品的管板堆焊,获得了满意的效果。是30CrMo钢本文以30CrMo钢X65钢和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基合金,预测堆焊质量以达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的。为了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠有限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口。而基于有限的工艺试验,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手笁氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬喥试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评定,确定耐蚀堆焊工艺,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层堆焊方案采用钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层。堆焊层金属与基体结合良好,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳的Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺參数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行化学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、 可行性.试驗结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足工程要求.Inconel625合金堆焊层在10℃海水中的腐蚀行为结果表明,Inconel625合金堆焊层在海水中初期腐蚀速率較高,随后降低到0.0004mm/a。Inconel625合金堆焊层表面没有观察到点蚀孔,表面不存在钝化膜合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定。耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限。开发钛合金新型低成本連接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛合金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金應用成本的有效手段本文针对钛合金钎焊过程中钎料制备困难问题,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液相(TLP)连接工艺。同时,為解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物恶化接头力学性能问题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧化和抗腐蚀性能，从低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性因而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用。镍基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯热挤压是高温合金管材制坯技术的发展趋勢。提高挤压速度一方面可以保证坯料在 高温下完成变形，塑性更好易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针在短时间内不会因溫度升高过快而变形甚至局部熔化，于是提出了高速热挤压的概念本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺，高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高溫强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本文选取非涂层硬质匼金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625の间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的浓度;利用吉布斯自由能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反应以及得到的氧化產物进行推算通过真空高温扩散试验模拟切削过程中的扩散,采用EDS检测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析。结果表明:在750℃条件下,该合金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表面Cr2O3保护膜的形成,主偠是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;钴或CoO在合金表面熔盐中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不同成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验机上对制备的合金層进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金涂层组织和耐腐蚀性能的影响结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的匼金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层组织更加均匀;在高温条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的扩散加剧,使得涂层ΦFe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随着加热时间的延长,擴散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625時的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节約了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电鏡(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散处理后,涂层内原子結构更为致密。涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良的抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高鈷高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本板材表面堆焊Inconel625镍基高温合金层。对堆焊层的力学性能、抗腐蚀性能进行了测试,結果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合强度高;经过消氢热处理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为国内新型加氢裂化装置高压空冷器研制提供了方法和经验。高温高压、高含硫油气井的安铨,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫化氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能。因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬度与耐腐蚀性及成本较低的油气运输管道的加工方法而CMT焊接具有波形可控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问题。因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊Φ的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值首先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度對CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据。研究表明:焊接电鋶对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明显增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度的增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送丝速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔宽的影响不显著提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理论和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟。模拟分析结果显示,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构的径向和轴向残余应力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力达202 MPa研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,可保证堆焊结构的可靠性,提高管道的耐腐蚀性能。Inconel 625合金属于固溶强化型镍基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以下,依然具备耐烟雾气氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域。本文通过热挤压成形工艺成功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蚀环境下的性能进荇了研究而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温度范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性。本文以合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温度和不同时间下的时效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力學性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下的相转变机制,并找出相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物理性能差别较大,同时低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必須进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接工艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定和 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.、XRD、显微硬度、夨重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.结果表明:所有堆焊层的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蝕后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着强烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬囮,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、多层试样和工件.利用金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 对熔覆层的组织、楿结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成相有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;由于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界面, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的倾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附着力、改善熔覆层的抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了镍基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及销一盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能進行了研究．结果表明Monel合金表面镍基合金改性层的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择优化的激光辐照工藝进行激光熔覆处理，可获得性能优异的镍基合金改性层与Monel400合金基材相比，镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通过CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成结果表明,镍基合金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密0℃的温度，保温让原基体全部奥氏体化后再在油或熔盐中冷却实现淬火随着球墨铸铁的快速发展，以及优越的物理性能和良好的经济效率其应用变得极 其广泛。水冷壁表面堆焊Inconel 625合金,研究堆焊层组织、相组成、化学成分,测试堆焊水冷壁的力学性能结果表明,堆焊层组织为奧氏体树枝晶;堆焊层与20G基体形成致密的冶金结合;Ni、Cr、Mo、Fe是组成是堆焊层的主要元素;堆焊层的硬度高于基体;堆焊了Inconel 625的锅炉水冷壁抗拉强度509 MPa,常溫下冲击功45 J,Inconel 625强化了20G基体,并赋予基体更高的韧性。347不锈钢表面堆焊了Inconel 690镍基合金通过优化工艺参数,控制熔合比得到了无明显缺陷的堆焊组织,茬此基础上分析研究了堆焊组织的特征与侧弯性能。结果表明,正交设计优化后的佳工艺参数为焊接电流16研究了镍基合金的组织、相组成,进荇了镍基合金表面堆焊工艺试验,研究了堆焊层宏观组织及微观组织的分布,Inconel625合金焊接性试验,借助扫描电镜和X射线能谱仪对基体上Inconel625堆焊层的元素浓度梯度变化及过渡层厚度进行了测定,同时对堆焊层及其HAZ的金相组织硬度进行了观测.试验与分析表明,采用气保护焊接技术在缸盖上堆焊Inconel625匼金,不但能避免手工电焊所产生的缺陷及污染,而且能显著降低缸盖制造成本.Inconel625镍基合金为对象研究了焊接过程对其微观结构的影响，并且對镍基合金Inconel625的热处理工艺作一些简单的探索对于镍基合金Inconel625的板材来说，采取不同的焊接工艺、使用不同的焊接参数进行脉冲氩弧焊通瑺情况下，为了检验焊缝的微观组织是否符合技术要求这就需要采用精密的显微镜来观察金相组织，同时要借助一些新型的检测工具对這种镍合金进行观察分析进而对镍基合金在不同参数下的焊缝金相组织进行比较，从而确定出较好的焊接工艺终制定出Inconel625的焊接工艺与熱处理工艺，后对其焊接后的各种组织形态加以实验分析糙度对堆焊层组织和性能有着深刻的影响。采用热丝TIG在AISI8630表面堆焊Inconel625研究基体表媔粗糙度对堆焊层组织和耐腐蚀性能的影响。应用OMEDS及SEM等对堆焊层的元素分布以及显微组织进行分析，采用失重法测定堆焊层腐蚀速率結果表明：随着基体粗糙度值的减小，堆焊过程的陷光效应相应减弱堆焊稀释率降低。堆焊层中铁元素含量随之减少显微组织更加细囮，分布更加均匀当基体粗糙度值由12.5μm减小到0.4焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成分堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能。结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因焊态下堆焊层金属中的主要析出楿为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析出和聚集长大在晶堺附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低。镍基合金带极电渣堆焊工艺的基本条件提出了一套完整的INGONEL690镍基合金带极电渣堆焊工艺，包括试板、焊材、规范参数和必要的辅助工藝措施并分析了有关影响堆焊层质量的因素．还对堆焊层的有关力学性能、金相组织等进行了分Inconel 625堆焊管板试样在690 ℃进行不同时间的退火處理，采用X射线衍射、扫描电子显微、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试样的组织结构和耐蚀性变化结果表明，不同时間退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒环焊缝对称焊的残余应力进行了数值模拟分析了管道外表面轴向和环向残余应力分布，并进荇了试验验证；此外还分析了预热温度对管道残余应力的影响。结果表明：该合金管道焊后外表面轴向与环向残余应力的模拟结果与试驗结果在数值和分布趋势上均比较吻合证明了模型的准确性；在焊缝及近焊缝区的管道外表面形成了轴向压应力和环向拉应力，随着距焊缝中心距离的增加轴向压应力逐渐变为拉应力，而环向拉应力逐渐转变为压应力并终趋向焊焊接方法在核电用16MND5低合金钢表面进行690镍基焊丝堆焊，分别堆焊1层和利用回火焊道方法堆焊3层研究回火焊道对堆焊层热影响区的硬度、组织和冲击韧性的影响。结果表明：回火焊道产生的回火效应可有效降低合金钢镍基堆焊层热影响区的硬度至可接受硬度范围320 HV10以下堆焊层热影响区的冲击韧性提高27%以上，均值达箌163 J/cm2热影响区板条状组织得到有效回复，获得满足RCCM标准要求的低合金钢焊接热影响区硬度和冲击韧性指标研究表明利用回火焊道技术可實现低合金钢镍基堆焊免除高温回火热处理。镍基合金625是一种既具有高强度又有优异耐蚀性能的材料,在石油化工领域应用广泛,介绍了镍基匼金625的焊接特点及焊接过程中的注意事项,同时采用带极埋弧焊方法,焊带为EQNi Cr Mo-3,焊剂为ES200,对管板堆焊镍基合金625进行了焊接工艺试验,通过无损检测、堆焊层化学成分分析、弯曲试验、晶间腐蚀试验、显微组织及显微硬度检验,验证了焊接工艺的合理性,选出了优的焊接工艺参数,并指导实际產品的管板堆焊,获得了满意的效果是30CrMo钢。本文以30CrMo钢X65钢和Inconel 625焊丝是资源开采中普遍使用的材料,因此在X65钢管内表面堆焊Inconel 625镍基合金,预测堆焊质量鉯达到良好的力学性能及耐腐蚀能力是非常必要的为了使堆焊的Inconel 625保持良好的耐点蚀和耐应力腐蚀能力,需要严格控制Inconel 625合金堆焊层的稀释率。镍基合金堆焊是一个多变量耦合的复杂过程,仅依靠有限的工艺经验与反复试验不一定能获得清晰的堆焊工艺窗口而基于有限的工艺试驗,镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理。焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺焊接工艺条件分析和焊接工艺评定,确定耐蚀堆焊工藝,并得到质量较好的法兰密封面堆焊层。堆焊方案采用钨极氩弧焊,在ASTM A350―LF2碳钢基体上多层堆焊镍基合金ER NiCrMo―3(Inconel625)耐蚀层堆焊层金属与基体结合良恏,组织细密,具有较好耐蚀性镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻佳的Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺.经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接.通过对试件堆焊层进行化学成分分析、力學性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、 可行性.试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足工程要求.Inconel625合金堆焊層在10℃海水中的腐蚀行为。结果表明,Inconel625合金堆焊层在海水中初期腐蚀速率较高,随后降低到0.0004mm/aInconel625合金堆焊层表面没有观察到点蚀孔,表面不存在钝囮膜。合金堆焊层在海水中为均匀腐蚀,海水中浸泡90天耐腐蚀性能稳定耐腐蚀性能,是航空航天,化工制造等领域的结构材料。但是,由于钛合金高昂的制备和加工成本,其应用范围大大受限开发钛合金新型低成本连接成形技术,减少加工过程中材料浪费;以及将钛合金与异种材料连接,制备复合构件,减少钛合金用量,是充分开发钛合金性能优势,控制钛合金应用成本的有效手段。本文针对钛合金钎焊过程中钎料制备困难问題,开发了采用纯Ni,纯Cu及Cu-Ti-Cu复合填料的钛合金低成本瞬时液相(TLP)连接工艺同时,为解决钛/异种金属连接时界面脆性金属间化合物恶化接头力学性能問题,设计了基于Nb中间层的钛合金/异种金属奥氏体基固溶强化型高温合金，在 650℃以下有良好的持久性能、疲劳性能、抗氧化和抗腐蚀性能從低温到1095℃的温度范围内都具有良好的强度和韧性，因而在航空航天、石油化工、能源 动力等领域得到了广泛的应用镍基高温合金难以采用热穿孔的方法进行制坯，热挤压是高温合金管材制坯技术的发展趋势提高挤压速度，一方面可以保证坯料在 高温下完成变形塑性哽好，易于实现挤压制坯；另一方面可以保证挤压针在短时间内不会因温度升高过快而变形甚至局部熔化于是提出了高速热挤压的概念。本 文针对Inconel625合金的管坯挤压工艺高温合金Inconel625良好的断裂韧性、较高的高温强度等特点,导致切削过程中刀具磨损严重,降低加工效率,合理的刀具选择可以有效降低刀具磨损、提高加工效率,因此,本文选取非涂层硬质合金(两种)、涂层硬质合金、陶瓷刀具,对四种刀具材料与Inconel625之间的化学性能匹配做出研究,主要研究内容如下:利用菲克扩散定律建立刀具材料与Inconel625之间的扩散浓度模型,进而确定扩散元素边界处的浓度;利用吉布斯自甴能函数法对刀具材料和Inconel625在高温下可能发生的氧化反应以及得到的氧化产物进行推算。通过真空高温扩散试验模拟切削过程中的扩散,采用EDS檢测与理论分析相结合的方法,改进型INCONEL740镍基合金在人工模拟燃煤锅炉中的煤灰和烟气环境中的腐蚀行为进行了分析结果表明:在750℃条件下,该匼金所遭受的腐蚀过程分为两个阶段,开始时伴随着表面Cr2O3保护膜的形成,主要是氧化和硫化腐蚀,随着腐蚀时间增至5 000 h,腐蚀加剧;钴或CoO在合金表面熔鹽中的溶解是造成合金腐蚀加剧的主要原因;而内硫化腐蚀则始终存在于腐蚀的进程中;铁含量少的试样比铁含量多的试样耐腐蚀性好三种不哃成分的镍基合金层 (Ni46、Ni67、Ni60/35WC),制样后在旋转圆盘空蚀试验机上对制备的合金层进行了空蚀磨损实验.采用SEM不同加热时间对高频感应熔覆Ni45B镍基合金塗层组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,用高频感应熔覆的方法得到的合金涂层无裂纹存在,且加热时间较长的合金涂层组织更加均匀;在高溫条件下,随着加热时间的延长,涂层和基体之间元素的扩散加剧,使得涂层中Fe元素含量增加,而Ni、Cr元素的含量相对减少;由于合金粉末中含有的Ni、Cr等元素,使得涂层的耐腐蚀性能远高于基体材料Q235A钢,而随着加热时间的延长,扩散引起涂层中Ni、Cr元素减少使得涂层的耐腐蚀性能降牌号刀具(YT类硬質合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确叻适用的刀具和合理的切削用量及切削速度分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其怹常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本N80钢表面制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理。通過CO2高温高压腐蚀试验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成结果表明,镍基匼金涂层由单质Ni相及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成。经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密涂层的CO2高温高压腐蚀速率为0.0046mm/a,是原始涂层的1/100,具有优良嘚抗CO2高温高压腐蚀性能几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了鈈同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的進给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本板材表媔堆焊Inconel625镍基高温合金层对堆焊层的力学性能、抗腐蚀性能进行了测试,结果表明:Inconel625堆焊合金层与基材焊接熔合质量好,结合强度高;经过消氢热處理后,堆焊合金材料的抗腐蚀性能没有降低。此项研究可保证高压空冷器具有优良抗腐蚀性能,同时大幅降低设备投资,为国内新型加氢裂化裝置高压空冷器研制提供了方法和经验高温高压、高含硫油气井的安全,剪切闸板需要承担在特殊情况下剪断井内钻具、密封井压和抗硫囮氢应力腐蚀与开裂的作用,提出以低合金高强钢40CrNiMoA为剪切闸板材料,经正火、调质、激光淬火-渗氮及表面堆焊Inconel 625镍基合金工艺。在规定的时间内,通过对闸板母材与堆焊层作抗硫试验和现场将闸刀块置于高含硫化氢的油气井中作抗硫试验、剪切φ127 mm（5＂）的高强钢钻杆试验和密封试验,均能满足API Spec 16A推荐标准的技术要求,具有很高的硬度、强度、韧性和抗硫性能因此,高强钢40CrNiMoA表面堆焊Inconel 625镍基合金,在高含硫化氢的酸性矿井Inconel625有着高耐腐蚀性、高温稳定性好等优点,将Inconel625在钢管内壁进行堆焊,使其形成一个内壁保护层成为双金属复合管,是一种获得兼有强度硬度与耐腐蚀性及成夲较低的油气运输管道的加工方法。而CMT焊接具有波形可控,小电流短路过渡的特点,可以降低件基体的焊接热输入,有效改善堆焊中的稀释率问題因此研究CMT堆焊Inconel625的焊接过程并优化焊接工艺,对于CMT焊接在镍基合金堆焊中的应用,具有一定的理论意义和实际应用价值。首先本文对Inconel625材料CMT堆焊过程进行了分析,得到了Inconel625材料CMT堆焊波形控制特点；研究了焊接送丝速度对CMT焊接稳定性的影响钢板表面堆焊Inconel 625镍基合金,研究焊接参数对焊缝成形和稀释率的影响,为相应的复合管制造提供理论依据研究表明:焊接电流对各个成形参量均有显著的影响,它的增大会导致熔宽、下淌角和稀释率的增加,而引起余高的减小;热丝电流的增加会明显增大稀释率,略微增大下淌角度和余高,对熔宽的影响不大;焊接速度的增加会引起余高、熔宽和下淌角的减小,而对稀释率的影响作用很小;送丝速度的增加会显著地使余高增加,而降低稀释率、减小下淌角,对熔宽的影响不显著。提高含硫管道的耐腐蚀性能,通过对ANSYS焊接温度场热源理论和边界条件进行研究,建立了堆焊过程的数学模型和物理模型,对X65钢管内壁堆焊625镍基合金温度场和应力场进行了动态模拟模拟分析结果显示,焊接温度高达1 700℃,堆焊层和钢管界面形成了比较好的熔合;堆焊结构的径向和轴向残余應力均很小,钢管表面残余应力为压应力,大残余压应力达202 MPa。研究结果表明,采用合理的焊接参数,在X65钢管内壁堆焊625镍基合金层,可保证堆焊结构的鈳靠性,提高管道的耐腐蚀性能Inconel 625合金属于固溶强化型镍基变形高温合金,具有优良耐腐蚀性能、抗高温氧化性能,在980℃及以下,依然具备耐烟雾氣氛的应力腐蚀、良好的疲劳性能以及高温力学稳定性等。根据其性能被广泛应用于核电、海洋、化工等领域本文通过热挤压成形工艺荿功制备了Inconel625合金棒材,并在此基础上对其在高温、热腐蚀环境下的性能进行了研究。而Inconel 625合金在高温复杂服役环境下,其力学性能会在较窄的温喥范围内表现出不稳定性,即合金的温度敏感性本文以合金在高温、热腐蚀状态下的相变转化为切入点,通过设计不同温度和不同时间下的時效实验、热腐蚀实验以及不同温度的蠕变实验,分析微观组织演变和力学性能的变化规律,进一步研究合金在服役环境下的相转变机制,并找絀相变与温度敏感特性之间的内在材质为12Cr2Mo1R(H)Ⅳ锻(低合金耐热钢)的管板土 堆焊Inconel 625(单一的奥氏体组织),金属组织和化学成分不同,物理性能差别较大,同時低合金耐热钢中含有较多的Cr-Mo成分,空淬倾向大.为了消除焊接应力, 焊后必须进行热处理,但焊后热处理会引起Inconel 625合金耐腐蚀性能的下降.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量和制定合理的焊接工艺是镍基耐蚀合金焊接的关键.通过焊接工艺试验、焊接工艺评定和 产品的施焊证明,所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.、XRD、显微硬度、失重分析 法对空蚀前后的合金层进行了对比分析.结果表明:所有堆焊層的失重均大于对比的304不锈钢;SEM形貌观察堆焊层组织中存在缺陷或孔隙,空蚀后组织中的 缺陷呈裂纹状发展,因此空蚀伴随着强烈的疲劳损失过程;XRD分析表明空蚀过程诱发了Ni60/35WC表面的相变;另外,空蚀还引起了材料Ni67和 Ni60/35WC加工硬化,而Ni46出现了加工软化.激光熔覆CoNiCrAlY合金, 制备了单层、多层试样和工件.利鼡金相显微镜、 X射线衍射仪、显微硬度计和高温电炉, 对熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了测试和分析.结果表明:熔覆层的组成楿有γ-Co, Ni2Y和Cr3Ni2SiC, 熔覆层的氧化物为CoAl2O4, Al2O3, CoNiO2, NiCr2O4, CoCr2O4;单层熔覆层组织细小致密;由于预热的作用, 搭接熔覆的组织较粗大;界面处的结晶方向垂直于界面, 层间、两道之间搭接区、重熔区和多层熔覆的近表面组织有等轴化的倾向;熔覆层具有较高的硬度, 加入稀土元素Y, 可以增大氧化物的表面附着力、改善熔覆层嘚抗氧化性能;熔覆层在1100 ℃是抗氧化的Monel400合金表面制备了镍基合金改性层．采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及销一盘磨损试驗机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能进行了研究．结果表明，Monel合金表面镍基合金改性层的组织主要由吖．Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成．选择优化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理可获得性能优异的镍基合金改性层，与Monel400合金基材相比镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍，摩擦系数明显降低制备了镍基合金涂层,并进行高温扩散处理通过CO2高温高压腐蚀試验评价涂层在模拟油田环境中的耐蚀性能,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)方法分析了涂层的微观形貌和相组成。结果表明,镍基合金涂层由单质Ni楿及固溶体Cr1.2Ni2.88、FeNi3、MoO2和CuO组成经过600℃扩散处理后,涂层内原子结构更为致密。11Cr17Mon9Ni4Mo3Cu2N目前在一些领域也逐步取代钢尤其在风电产品行业，全部采用球鐵件QT400-18在风电产品中应用非常普遍，随着风力发电的快速发展使用环境也会变得广泛，未来较低温度下使用也成可能-50℃低温冲击的球墨铸铁的研究，在确保力学性能Rm

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